合金元素對(duì)回火的影響
合金元素對(duì)鋼的回火轉(zhuǎn)變以及回火后的組織和性能都有很大影響，這種影響可歸納為三個(gè)方面：①延緩鋼的軟化，提高鋼的回火抗力（即抗回火軟化能力）；②引起二次硬化現(xiàn)象；③影響鋼的回火脆性。
合金元素一般都是提高鋼的回火抗力，圖1為幾種常見合金元素對(duì)Wc=0.2%鋼在不同溫度回火后引起的硬度增量（ΔHV）。由圖1 a可以看出，合金元素對(duì)低溫回火后的硬度影響很小，這是由于在時(shí)效階段所發(fā)生的碳原子重新分布與合金元素?zé)o關(guān)。在100～200℃之間回火所發(fā)生的過(guò)渡碳化物的沉淀，并不要求碳原子作長(zhǎng)程擴(kuò)散，因此合金元素的影響也很微弱。
在316℃回火時(shí)（見圖1 b），合金元素的影響有所加強(qiáng)，其共同作用是降低碳原子的擴(kuò)散系數(shù)，但由于此時(shí)碳的擴(kuò)散已不是轉(zhuǎn)變過(guò)程的速率控制因素，這一影響是微弱的。另一個(gè)作用是合金元素本身的擴(kuò)散，這是速率控制因素。當(dāng)碳化物析出時(shí)，非碳化物形成元素（如鎳、硅、磷等）傾向于向馬氏體基體移動(dòng)，而碳化物形成元素（如鉻、鉬、釩等）則傾向于向碳化物移動(dòng)。不過(guò)在這個(gè)階段，兩類元素的運(yùn)動(dòng)都較微弱。
硅在316℃提高回火抗力的作用最顯著。這除了有固溶強(qiáng)化的作用外，主要是由于硅在該溫度附近能強(qiáng)烈阻止過(guò)渡碳化物向滲碳體的轉(zhuǎn)變。在427℃回火時(shí)（見圖1 c），合金元素阻礙滲碳體顆粒粗化的影響加強(qiáng)。在538℃ 回火時(shí)（見圖1 d），合金元素主要是通過(guò)阻止碳化物聚集長(zhǎng)大和鐵素體晶粒等軸化而延緩硬度的下降。至于釩和鉬的作用突然加強(qiáng)，則是所謂二次硬化效應(yīng)造成的。
此外，鎳和磷引起的硬度增量在所有回火溫度下都是同一值，這說(shuō)明其作用只是固溶強(qiáng)化，而與回火轉(zhuǎn)變無(wú)關(guān)。但鉻和錳引起的硬度增量隨回火溫度變化較大，這說(shuō)明它們對(duì)碳化物轉(zhuǎn)變的各個(gè)階段都有一定影響。
當(dāng)淬火鋼中存在殘余奧氏體時(shí)，合金元素對(duì)殘余奧氏體的分解也有影響。有時(shí)，殘余奧氏體甚至可以在回火時(shí)轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w或貝氏體。如果回火保溫時(shí)殘余奧氏體沒(méi)有分解，在隨后的冷卻中，由于催化（又稱反穩(wěn)定化）作用，它很可能發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變，這一現(xiàn)象稱為二次淬火。二次淬火并不會(huì)使硬度增加很多，因?yàn)樾律傻鸟R氏體量很少，但是鋼的脆性卻因此而明顯增大。因此，對(duì)產(chǎn)生了二次淬火的鋼必須再次進(jìn)行回火。這對(duì)于高碳高合金工具鋼和中、高合金鋼滲碳后的零件具有現(xiàn)實(shí)意義。據(jù)知，有些工廠在高速鋼或高合金模具鋼高溫回火后，往往再加一道低溫回火，就與此有關(guān)。
圖1 幾種常見合金元素對(duì)Wc = 0.2%鋼在不同溫度回火后引起的硬度增量（ΔHV）
所謂二次硬化，是指某些淬火合金鋼在500～650℃回火后硬度有所增高，在硬度一回火溫度曲線上出現(xiàn)峰值的現(xiàn)象。只有當(dāng)鋼中含有強(qiáng)碳化物形成元素（如釩、鈦、鉬、鎢、鉻等），且其含量超過(guò)一定值時(shí)才會(huì)引起二次硬化；非碳化物形成元素（如鎳和硅）和弱碳化物形成元素（如錳）都不能引起二次硬化。二次硬化本質(zhì)上是由于合金碳化物的共格析出和彌散強(qiáng)化引起的。合金碳化物越穩(wěn)定、越細(xì)小，造成的強(qiáng)化效果就越大。二次硬化效應(yīng)在工業(yè)應(yīng)用上有十分重要的意義，例如工具鋼靠它可保持高的紅硬性（指鋼在高溫下保持高硬度的能力），某些耐熱鋼靠它可維持高溫強(qiáng)度，某些結(jié)構(gòu)鋼和不銹鋼靠它可以改善力學(xué)性能。
根據(jù)Orowan的不可變形球形顆粒的彌散強(qiáng)化理論，可以將彌散強(qiáng)化后材料的規(guī)定非比例伸長(zhǎng)應(yīng)力σp0.2與基體的規(guī)定非比例伸長(zhǎng)應(yīng)力σ’p0.2以下式聯(lián)系起來(lái)：
σp0.2 = σ’p0.2 + Δσ
式中，Δσ表示因彌散強(qiáng)化引起的強(qiáng)度增量，并且可由以下抗剪切強(qiáng)度的增量Δτ來(lái)估計(jì)：
G | 剪切模量 |
b | 柏氏矢量 |
a | 常數(shù) |
r | 彌散顆粒半徑 |
d | 彌散顆粒間距 |
析出相（彌散相）的長(zhǎng)大服從以下方程： r0,rt 分別為時(shí)間等于零和t時(shí)的顆粒平均半徑 K 常數(shù) Vm 析出相的摩爾體積 C 與半徑為r0的析出相平衡的基體濃度 D 溶質(zhì)在基體中的的擴(kuò)散系數(shù) γ 顆粒與基體間的比界面能 可見，要使顆粒長(zhǎng)大緩慢，D和γ值應(yīng)很小。合金元素的的的擴(kuò)散系數(shù)很小以及合金碳化物微粒與基體的共格或半共格界面滿足了這一要求。 在400～700℃之間回火時(shí)，滲碳體顆粒會(huì)很快長(zhǎng)大，使彌散強(qiáng)化效果降低。然而當(dāng)不斷長(zhǎng)大的滲碳體被更為細(xì)小分散的合金碳化物所取代時(shí)，強(qiáng)化效果又會(huì)大大增加，只有當(dāng)這些碳化物在高溫長(zhǎng)時(shí)間保持并發(fā)生長(zhǎng)大時(shí)才會(huì)導(dǎo)致軟化，這樣就在硬度-回火溫度曲線上出現(xiàn)峰值，如圖2所示。圖中橫坐標(biāo)之一所用的參數(shù)T（20+lgt）×10-3表示溫度(T,K)和時(shí)間(t,h)的共同影響；另一個(gè)標(biāo)尺則表示溫度的作用，回火時(shí)間均為1h。 圖2 不同鉬含量鋼(Wc=0.1%)回火時(shí)出現(xiàn)的二次硬化現(xiàn)象 滲碳體之所以會(huì)被合金 碳化物所取代是因?yàn)楹笳咴跓崃W(xué)上更穩(wěn)定。因此，有些合金鋼的回火過(guò)程還有一個(gè)由滲碳體向合金碳化物轉(zhuǎn)變的過(guò)程。對(duì)于幾種常見的碳化物形成元素，這一轉(zhuǎn)變的完整序列分別為： 釩鋼：Fe3C→V4C3或VC； 鈦鋼：Fe3C→TiC; 鉬鋼：Fe3C→Mo2C→Mo6C（或Fe3Mo3C）；在一定條件下還有出現(xiàn)MoC,Mo23C6,Mo3C的可能； 鎢鋼：Fe3C→W2C→(W23C6)→W6C; 鉻鋼：Fe3C→Cr7C3→Cr23C6。
所謂完整的序列是指在合金元素含量足夠高、合金元素與碳的含量比足夠大，以及回火溫度足夠高、保溫時(shí)間足夠長(zhǎng)的條件下所可能達(dá)到的最充分的轉(zhuǎn)變序列。如果這些條件不完全具備，上述轉(zhuǎn)變就不能進(jìn)行到底。例如鉻質(zhì)量分?jǐn)?shù)不夠高時(shí)（小于7%），就不會(huì)出現(xiàn)Cr23C6。應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)二次硬化有意義的合金碳化物有Mo2C, W2C, VC, TiC和Cr7C3等；以上完整序列中最右邊的那些碳化物一般要在650℃以上長(zhǎng)時(shí)間回火后才會(huì)出現(xiàn)，而且一旦出現(xiàn)，鋼的硬度就會(huì)下降，通常稱其為過(guò)時(shí)效。
合金碳化物取代滲碳體的方式有兩種：一種是就地轉(zhuǎn)變，另一種是分立轉(zhuǎn)變。就地轉(zhuǎn)變是指合金碳化物在滲碳體與鐵素體的界面上形核，并向滲碳體內(nèi)長(zhǎng)大。由于滲碳體已經(jīng)有所長(zhǎng)大，這樣生成的合金碳化物顆粒較大，顆粒間距也較大，因而強(qiáng)化作用較小。分立轉(zhuǎn)變是指合金碳化物主要在位錯(cuò)處形核和長(zhǎng)大，這樣生成的碳化物十分彌散，強(qiáng)化效果也大。上述引起二次硬化的合金碳化物，主要都是在位錯(cuò)處形核和長(zhǎng)大。圖3所示的例子能很好地說(shuō)明合金碳化物顆粒的大小決定了硬化作用的大小，這兩個(gè)鋼中W或Mo與C的摩爾分?jǐn)?shù)比均為2：1，即滿足生成W2C或Mo2C的原子配比。圖中鉬鋼在所有回火溫度的硬化效果都大于鎢鋼，這是由于回火時(shí)析出的Mo2C顆粒細(xì)小（直徑為1～2 nm，長(zhǎng)度為10～20nm）而密度大(2～4×107 cm-3)， W2C顆粒則較大（直徑為2.3～3.5 nm，長(zhǎng)度為20～30 nm）而密度較小（1×106cm-3）之故。
圖3 鎢鋼和鉬鋼回火曲線的的比較
同時(shí)加入多種碳化物形成元素可使析出顆粒更小，密度更大，而且所用合金元素總量還有所下降。這一原理對(duì)于發(fā)展在高溫下使用的鉻鋼具有重要意義。因?yàn)橛岣咪摰目寡趸裕仨毤尤脬t，而鉻的二次硬化效果并不強(qiáng)，即使大量加入也是如此，但是如果同時(shí)再加入一些鉬、釩、鈦等元素，則會(huì)收到很好的強(qiáng)化效果。
成分是影響回火脆性的最根本因素。例如，不含合金元素的碳鋼，便沒(méi)有回火脆性。根據(jù)鋼中成分對(duì)回火脆性的作用，大體上可以把不同合金元素分為以下三類：
（1）致脆元素，如錳、鉻、鎳、硅等。當(dāng)單獨(dú)加入時(shí)，其致脆作用大小按錳、鉻、鎳、硅的順序遞減。但這類元素的致脆作用必須有磷、錫、銻、砷等雜質(zhì)存在才能表現(xiàn)出來(lái)。例如不含上述雜質(zhì)的高純鎳鉻鋼就不顯示回火脆性。當(dāng)兩種或兩種以上這類元素同時(shí)加入時(shí)，其致脆能力往往大于單獨(dú)加入時(shí)二者作用之和，表1是一個(gè)很好的實(shí)例。
表1 雜質(zhì)元素和合金元素對(duì)斷口形態(tài)轉(zhuǎn)化溫度的差值(ΔFATT)的影響
（2）促脆元素，如磷、錫、銻、砷、硫、硼等。這類元素要引起回火脆性，必須以存在致脆元素為前提。例如碳鋼中雖含有以上某些雜質(zhì)，卻不存在回火脆性。從試驗(yàn)數(shù)據(jù)看，銻、錫、磷是影響最大的雜質(zhì)元素，其余的影響較小。一般來(lái)說(shuō)，如果雜質(zhì)質(zhì)量分?jǐn)?shù)在10-5數(shù)量級(jí)，影響較小；但如果雜質(zhì)質(zhì)量分?jǐn)?shù)在10-4以上，往往會(huì)引起明顯的回火脆性。表1和表2都是說(shuō)明雜質(zhì)元素引起回火脆性的實(shí)例。
表2 Wp=0.05%對(duì)0.2C-Ni-Cr-Mn鋼ΔFATT的影響
（3）去脆元素，如鎢、鉬、釩、鈦等。這類元素對(duì)回火脆性有抑制作用，其中又以鉬的作用最為顯著，鎢次之。許多研究都表明，鉬含量有一個(gè)最佳值，高于或低于這個(gè)值都不能很好地抑制回火脆性。據(jù)統(tǒng)計(jì)，最佳鉬質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為0. 5％，隨鋼的化學(xué)成分不同，WMo可能在0.2％～0.7％之間變化。當(dāng)加入的鎢含量為鉬含量的2倍左右時(shí)，大約能達(dá)到與鉬相同的抑制效果。
出自《鋼的熱處理》第五版
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