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未腐蝕），使用leicadm4000m顯微鏡觀察蓋板裂紋，金相如圖3所示。圖3蓋板裂紋金相從圖3中可以看出裂紋及周邊存在大量的非金屬夾雜物，根據gb/t10561對非金屬夾雜物進行檢測,檢測結果如表2所示。表2非金屬夾雜檢測結果（級）表2結果顯示這些非金屬夾雜物屬硫化物類，這些非金屬夾雜物降低了鋼的塑性、韌性及疲
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料缺陷分析的16個實例,非金屬夾雜的形成及對鋼管質量的影
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測，確定化學成分是否符合標準要求。（2）金相顯微分析從滲液處（見圖1c）截取試樣，試樣包括母材、焊縫和熱影響區，對試樣進行預磨、粗磨、精磨和拋光，使用olympus-gx51金相顯微鏡對試樣進行非金屬夾雜物觀察，之后用三氯化鐵鹽酸水溶液對其浸蝕，在金相顯微鏡下對試樣進行組織觀察（見圖2）。圖2金相試樣（3）掃描電鏡分
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圈的化學成分（質量分數）（%）1.3非金屬夾雜物檢驗在裂紋部位制取金相試樣后，檢測非金屬夾雜物，結果見表2。表2非金屬夾雜物檢測結果（級）1.4金相檢驗制取金相試樣后在gx51光學顯微鏡下觀察，可見裂紋大致垂直于表面，兩側呈撕裂狀，尾部尖細，深度約6mm。其內未發現氧化皮及材料夾雜物等缺陷，其局部顯微形貌如圖2所
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明方式不同，同種組織結構也會呈現出不同的特征。以下是實驗教學和零件失效分析試樣的金相照片。圖5水泥磨機上的zgmn13鋼篦子板，使用15天左右就碎裂成塊。分析時發現試樣中存在很多單個球狀不同類型的夾雜物。圖中所示就是其中一個夾雜物在不同照明方式下通過顯微鏡觀察到的形貌。作為材料中有害物的雜質相，非金屬夾雜物就像人體
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驗的起始條件，收集了中間包和塞棒的幾何形狀、澆鑄速度等連鑄條件，并從文獻中獲取了初始非金屬夾雜物nmi分布。wp2（工作項目2）:實驗室試驗在任務2.1中，應用了工業合作伙伴和文獻給出的堵塞促進參數對夾雜物行為、形態和化學的影響進行了實驗室規模的實驗。為了確定導致含鈦ulc鋼嚴重堵塞行為的影響，在tammann型爐中進
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塞現象。為此，我們對鋼包鋼水處理過程和連鑄過程中采集的試樣進行激光發射光譜脈沖識別分析(oes-pda)。某些鋼種之間存在明顯的相關性，但if-ulc鋼種目前尚未發現明顯的堵塞依賴于非金屬夾雜物nmi，一個可能的原因是夾雜物nmi數據的離散大，甚至在一個的試樣上離散就很大。圖5描述了這種行為，其中對兩個爐號(70882
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件產生原子間結合的加工工藝和聯接方式。焊接應用廣泛,既可用于金屬,也可用于非金屬。焊接過程中,工件和焊料熔化形成熔融區域,熔池冷卻凝固后便形成材料之間的連接。這一過程中,通常還需要施加壓力。焊接的能量來源有很多種,包括氣體焰、電弧、激光、電子元器件束、摩擦和超聲波等。19世紀末之前,唯一的焊接工藝是鐵匠沿用了數百年的金
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蝕的金相組織如圖11所示，可見其夾雜物主要為球狀（d類）細系，可評為1.0~1.5級。gb/t29717—2013中對42crmo軸承套圈材料要求d類非金屬夾雜物不超過1.0級。可見失效軸承套圈材料中的非金屬夾雜物略有超標。圖11變槳軸承套圈夾雜物分析（100×）（4）軸承內圈金相組織分析在軸承內圈金相試樣中可見大
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先在由枝晶偏析和非金屬夾雜延伸而成的條帶中形成，導致鐵素體形成條帶，鐵素體條帶之間為珠光體，兩者相間成層分布。#形成原因金屬材料在冶煉澆注后絕大部分要經過壓力加工方可成為型材。但是，加工后的材料容易得到沿著變形方向珠光體和鐵索體呈帶狀分布的組織，即形成帶狀組織。形成帶狀組織的原因大致有兩種：1、由成分偏析引起的帶
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圖強度塑性變形非金屬夾雜氧化物夾雜金屬夾雜焊接鋼管時效時效性質量管理生產管理鋼管重量在線計算器材料重量計算器結構鋼無磁鋼技術分享工匠精神裂紋德國汽車自動化熱軋管完全退火球化退火等溫退火再結晶退火石墨化退火擴散退火去應力退火沖擊韌性疲勞應力蠕變應力斷裂韌性韌性調質鋼管廠熱軋鋼管金屬性能疲勞計算器42crmo鍛軋材帶狀組織偏
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善。這種改善主要體現在沿軋制方向上，從而使鋼材在一定程度上不再是各向同性體;澆注時形成的氣泡、裂紋和疏松，也可在高溫和壓力作用下被焊合。缺點:1.經過熱軋之后，鋼材內部的非金屬夾雜物(主要是硫化物和氧化物，還有硅酸鹽)被壓成薄片，出現分層現象。分層使鋼材沿厚度方向受拉的性能大大惡化，并且有可能在焊縫收縮時出現層間撕裂。焊
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線（曲線1)。磁化時，物質的內部產生與外磁場h方向相反的微弱附加磁場h',與外磁場相斥，而使通過的磁力線減少，磁場減弱。非金屬硅、磷、硫和金屬銅、銀、鎘、汞等，都是典型的抗磁性物質。②順磁體，磁化率為正（x>0)，數值也很小（10e-5~10e-2)，也與外磁場無關，但與溫度有強烈的關系，磁化曲線亦為直線（曲線2)。磁化